１    西南交通大学研制一种抗氧化高温钛合金及其制备方法，利用理论计算进行抗氧化合金元素的筛选并设计合金成分，然后采用非自耗真空电弧熔炼法依次进行中间合金和目标合金的熔炼，最后进行均匀化热处理，得到具有优良抗氧化性能的高温钛合金。解决钛合金在６００℃以上温度抗氧化性较差的问题，并且能够避免合金研制的盲目性、周期长和成本高等缺陷。

２    一种轻量化高温钛合金及其制备方法，Ｔｉ含量≥８５％；且Ｖ、Ｃｒ、Ｚｒ、Ｆｅ、Ｓｎ和Ｍｏ总含量≤７．０％。　钛合金密度小于４．４ｇ／ｃｍ＜ｓｕｐ＞３＜／ｓｕｐ＞，室温抗拉强度大于１１００ＭＰａ，５００℃抗拉强度大于７３０ＭＰａ，６５０℃抗拉强度大于４４０ＭＰａ；并且，在５００℃，４４０ＭＰａ下的持久时间大于１７０ｈ，在５００℃，４７０ＭＰａ下的持久时间大于１００ｈ。

３    北京工业大学研制一种高温性能优异的多组元耐高温钛合金及制备方法，属于钛合金技术领域。制备新型多组元高温钛合金，多向等温锻造后采用单向轧制，而后进行固溶时效处理来大幅提高其高温性能。６５０℃下，抗拉强度超大于等于７００ＭＰａ，延伸率大于等于３０％。

４    河北工业大学研制一种短时用高温高强铸造钛合金，采用安装有水冷铜坩埚的高真空悬浮熔炼炉进行熔炼、浇注，获得的铸造高温钛合金在７００℃和７５０℃高温下，抗拉强度分别不低于６００ＭＰａ和５００ＭＰａ；等温氧化１２０ｈ后，氧化增重分别不超过０．５ｍｇ／ｃｍ＜ｓｕｐ＞２＜／ｓｕｐ＞和０．９ｍｇ／ｃｍ＜ｓｕｐ＞２＜／ｓｕｐ＞。提高了短时铸造高温钛合金的热强性，可以满足其在７００℃～７５０℃应用条件下瞬时高温强度的要求。

５    一种β凝固γ‑ＴｉＡｌ高温钛合金，进一步地，还涉及β凝固γ‑ＴｉＡｌ高温钛合金的制备方法。该合金凝固路径不经过α相区，只经过β相区，从而避免了包晶反应区，并且在β凝固时能够增加层片团取向的多样性，有效的细化组织、消除铸造织构并避免了高低密度夹杂的问题，获得成分、组织均匀的钛合金铸锭，该合金能够充分满足航空航天、军工等领域的使用要求。

６    耐热型钛合金，烷基磺酸钠、十五烷基酚配合增强产品体系的活性能，而盐酸、硅烷偶联剂，进一步的协配增强调节改性液原料之间的的配合效果，原料之间协配，调节改性液能够增强钛合金体系原料的界面性，增强产品耐热、耐腐协调改进效果。

７    一种高温钛合金大尺寸曲面锻件的低成本制备方法。该方法包括适用的合金类型、热加工工艺及热处理方法等组成要素，采用模锻成形和退火处理两道主要工序。采用的技术制备的曲面锻件，制造成本可降低１０％～２０％，对于单件重量１２００ｋｇ以上、最大投影面积４ｍ＜ｓｕｐ＞２＜／ｓｕｐ＞以上锻件技术优势更明显。用于航空航天等领域整体或分体面板或臂板结构，满足航空航天等高技术领域对轻质耐高温材料的应用需求。

８    一种适用于大尺寸高温钛合金曲面或平板构件的消应力退火工艺。包括适用的退火次数、退火温度、保温时间、冷却方式等组成要素。对高温钛合金锻件进行数控加工过程中的消应力退火，可实现高效消除内应力的同时，最大限度保证材料显微组织和力学性能稳定，为飞机用壁板等形状复杂、高尺寸精度零件的数控加工提供技术支撑和保障，也可推广应用于同材质发动机整体叶盘、机匣等复杂结构件数控加工过程中的消应力退火处理，满足航空航天等高技术领域对轻质耐高温大尺寸高温钛合金零件的应用需求。

９    西安理工大学研制一种三维球团微构型高温钛合金基复合材料，其制备方法包括：将称好的组分进行低能球磨，得到混合粉末，将混合粉末在石墨模具中预压成型，在１１００～１３００℃进行烧结致密化处理，得到三维球团微构型高温钛合金基复合材料。　　方法制备的三维球团微构型高温钛合金基复合材料具有较好的高温强度，高温使用温度，并且在高温下强塑性匹配良好。

１０ 一种改善高温钛合金锻坯晶粒尺寸及取向分布均匀性的方法，与现有技术相比，通过在β单相区热处理和α单相区锻造，简化各热加工和热处理工序过程中的微观组织优化方式，能够有效消除钛合金锻坯内“微织构带”且充分细化晶粒尺寸至可实现材料的超塑性成形，获得晶粒尺寸、取向分布均匀的锻坯组织。

１１ 一种轻质耐高温的钛基多主元复合材料，制备的钛基多主元复合材料具有低密度、耐高温、综合性能优异等性能特点，在航空航天领域的高温结构件上具有很好的应用潜力。

１２ 太原理工大学研制一种高强韧性短时高温钛合金板材及其制备方法和应用，采用固溶淬火＋锻造开坯＋双衬板轧制＋时效退火的热机械处理工艺，获得晶粒细小、第二相纳米弥散分布、无边裂、兼具优异室温工艺塑性和高温瞬时强度的大尺寸钛合金板材，满足航空航天、军事装备工业对合金材料综合性能的要求。

１３ 大连理工大学技术  一种６００℃／１ＧＰａ级高温超高强钛合金及其制备方法　属于Ｔｉ‑Ａｌ‑Ｚｒ‑Ｓｎ‑Ｓｉ加难熔金属的合金体系，６００℃下的拉伸强度不低于１ＧＰａ，塑性不低于１０％，接近镍基高温合金的水平，且密度仅为４．７ｇ．ｃｍ＜ｓｕｐ＞３＜／ｓｕｐ＞，兼具有良好的高温强度和塑形、损伤容限能力高、可靠性高、且成本低，便于大规模生产，可作为尖端航空、武器装备高温结构部件的备选材料。　

１４ 一种热强性高温钛合金及其锻坯的热加工方法，其中，合金元素Ｗ和Ｍｏ的含量满足：（Ｗ）≥（Ｍｏ／４）且２．８％≤（Ｍｏ／２）＋（Ｗ）≤３．２％。合金元素Ｚｒ和Ｓｉ的含量满足反向关系，即增加Ｓｉ含量的同时需适当降低Ｚｒ的含量，且满足：‑（Ｚｒ／２０）＋０．３５％≤（Ｓｉ）≤‑（Ｚｒ／２０）＋０．４％。钛合金通过β相区快速变形和α＋β两相区的慢速变形实现合金组织的细化和均匀化。热处理后合金在室温至６００℃均具有良好的强韧性。该合金适合制备航空、航天高温部件。

１５ 一种１４００ＭＰａ级耐高温钛基多主元合金。其特征在于：合金质量分数为６．２％～７．２９％的Ａｌ、３８．０％～３９．８％的Ｚｒ、０．５％～３．５％的Ｈｆ、０．０８％～０．５％的Ｓｉ、０．０５～０．２％的Ｃ＋Ｏ、０～２％的Ｓｎ、０～２％的Ｎｂ，余量为钛和不可避免的杂质。其室温强度在１４００ＭＰａ以上，断后伸长率达到５％以上，６５０℃强度保持在８００ＭＰａ以上，在航空航天领域的高温结构件上具有很好的应用潜力。

１６ 一种高温高强钛合金及其增材制备方法，采用了高能束增材制造方法进行定向沉积，通过基于ＴＣ１１的特定成分设计出适合增材制造的钛合金，利用增材制造小熔池以及高冷却速率的特点降低了元素的偏析，使得合金元素分配均匀，显著提升了钛合金高温力学性能，在５００℃时的屈服强度为９００ＭＰａ以上，延伸率２０％以上，断面收缩率６０％以上。

１７ 一种具有混合组织和高强度特征的高温钛合金热加工制备方法。变形坯料原始状态为锻态、β热处理态或β均匀化处理状态；变形坯料在电阻炉中加热到Ｔ＜ｓｕｂ＞β＜／ｓｕｂ＞‑３０℃～Ｔ＜ｓｕｂ＞β＜／ｓｕｂ＞＋１５℃，保温时间按材料常规工艺执行；采用棒材轧机或辗环机，对变形坯料施加１火次热变形，总变形量控制在４０～８０％范围内；热变形后材料在电阻炉中加热到α＋β／β相变点以下４５℃～１５℃，热透后保温１～３ｈ，出炉后采用空冷或水淬或油淬方式冷却到室温；材料按常规工艺进行其余热处理。

１８ 一种高强、高韧、可焊接高温钛合金及其制备方法，该合金综合性能良好，长期服役温度可以达到５５０℃，不仅拉伸强度和断裂韧性较高，而且疲劳强度和蠕变抗力优异。该合金加工成形性能良好、焊接性能较佳，可用于制作棒材、板材和铸件，可以采用钣金成形或超塑成形扩散焊连接等方法制备薄壁构件。

１９ 北京工业大学研制一种近α型高温钛合金的低温轧制及热处理工艺，首先，将在β相区锻造的近α型高温钛合金进行双级球化处理以及在β／（α＋β）相转变点以下１０～１５℃保温５５～６５分钟后空冷，得到双态组织；然后在α／（α＋β）相转变点以下１０～２０℃的α单相区内进行总变形量６０％～７０％的热轧；最后依次进行稳定化、逆相变以及时效处理。　　提高了高温钛合金的室温拉伸下的强度以及延伸率，在高温延伸率不降低的情况下，提高高温强度。

２０ ７５０℃级高温钛合金大规格棒材及其锻造方法，锻造方法包括预热处理、开坯锻造、相变点以下２０℃～５０℃锻造、相变点以上１５０℃～３５０℃锻造、相变点以下２０℃～５０℃锻造、相变点以上１２０℃～３００℃锻造、相变点以下锻、锻后热处理。　与国际上先进的Ｔｉ６００和Ｔｉ６０合金相比，具有国际先进性；可以用来制备组织均匀、性能高且探伤满足ＡＭＳ‑ＳＴＤ‑２１５４Ａ级要求钛合金棒材；用来制造航空发动机的压气机盘叶片和机匣等部位。

２１ 一种用于６５０℃的铸造高温钛合金及其熔模精密铸造方法，生产出来的铸件无热裂、冷裂、缩松、气孔等缺陷，且室温性能为：抗拉强度≥１１００ＭＰａ，屈服强度≥９５０ＭＰａ，延伸率≥５％；高温６５０℃性能为：抗拉强度≥６５０ＭＰａ，屈服强度≥５８０ＭＰａ，延伸率≥８％。

２２ 一种近α型高温钛合金带材及其制备方法，方法包括：将近α型高温钛合金铸锭锻造，得晶粒尺寸２～３μｍ板坯；将板坯加热至β转变温度以上１５０～１７０℃进行多道次热轧，每道次变形量２５％～３０％，累计变形量≥６０％，得中间坯；将中间坯加热至β转变温度以下２０～５０℃进行多道次热轧，每道次变形量２５％～４０％，终轧温度≥７００℃，得热轧带；将热轧带再结晶退火，去应力退火，得退火后钛合金带；将退火后钛合金带进行多次冷轧，每道次变形量８％～１５％，每次冷轧后退火，得０．３～０．５ｍｍ厚钛合金带。

２３ 江西理工大学研制一种稀土微合金化高温钛合金材料及其制备方法，通过控制合金材料成分的铝当量值，在避免产生硬脆相的同时保证合金的强度，并在该合金材料中添加稀土元素Ｓｃ来改变合金的显微组织结构，同时通过调控合金材料中硅化物的析出来提高合金的高温抗蠕变性能，使合金材料在６５０℃服役的抗蠕变性能优异，具有广阔的应用前景。

２４ 一种超塑性Ｔｉ‑Ａｌ基金属间化合物高温钛合金及其制备方法，该制备方法中，钛合金在β凝固成份的基础上，提高Ｎｂ的含量形成短程有序结构，提高高温抗氧化性能，最高达到８５０℃的使用温度。在此基础上，Ｂ与Ｙ元素的添加，并且控制添加比例，提高了热加工性能，强化了铸造性能。　　所制备出的Ｔｉ‑Ａｌ金属间化合物在最高达到８５０℃下的超高温下具有良好的工作性能同时大幅提高了塑性，使其具有超塑性能。能够充分满足航空航天等领域对高温钛合金材料的要求。

２５ 一种新型双态组织高强韧高温钛合金的加工制造方法，大量α稳定元素（铝（Ａｌ）、锡（Ｓｎ）、锆（Ｚｒ））的添加可以起到强化作用，在提高钛合金强度的同时稳定α相，促进板条α相的析出，有利于热加工过程中板条α相的球化；适量的β稳定元素（钼（Ｍｏ）、硅（Ｓｉ）、钨（Ｗ））可以在补充强化的同时提高钛合金持久和蠕变性能；硼（Ｂ）与钛（Ｔｉ）结合生成ＴｉＢ相，由于ＴｉＢ相在钛合金α相和β相中固溶度极低，几乎完全不溶于钛合金基体，而是以短棒状独立存在于晶界处，在热加工过程中可以有效抑制β晶粒的长大。

２６ 一种高温钛合金及其制备方法，所述钛合金可在６００℃的高温下使用。在控制铝当量和钼当量基础上，通过控制合适含量的Ｎｄ、Ｅｒ、Ｓｉ等元素，实现氧化物颗粒强化和晶界强化实现高温强化。所述钛合金制备方法，该方法通过增材制造微区冶金实现微纳级氧化颗粒物均匀分布，所述合金在６００℃具有良好的高温强度和蠕变性能，可在６００℃长期使用。

２７ 一种α型高比模量耐热易成型钛合金，具有高模量、低密度、良好塑韧性和耐热性能，突破了钛合金弹性模量与塑韧性匹配的关键技术，在保证塑韧性的同时具有较高的弹性模量，同时具备低密度和耐高温等优异的性能，在航空航天、舰船装备及兵器工业等领域具有良好的技术应用与市场前景。

２８ 哈尔滨工业大学研制一种多元增强高温钛基复合材料的制备方法，要解决现有高温钛合金硅化物析出不均匀、容易发生长大导致高温性能恶化的问题。方法：将原料进行预处理，称量；压制合金块，二次加料块；预热；熔炼；热处理。　　通过增强相ＴｉＢ、ＴｉＣ和Ｙ＜ｓｕｂ＞２＜／ｓｕｂ＞Ｏ＜ｓｕｂ＞３＜／ｓｕｂ＞的均匀化，实现了硅化物的均匀分布，并且增强相能够抑制对硅化物长大，从而进一步提高合金的抗蠕变性能。　　用于制备多元增强高温钛基复合材料。

２９ 中山大学研制一种耐高温钛基合金及其制备方法，涉及钛合金技术领域。制备方法包括（１）在钛基合金表面镀上一层耐高温金属层；（２）以四乙氧基硅烷、０．０５～０．５ｍｏｌ／Ｌ硫酸镍溶液、无水乙醇、０．１～０．５ｍｏｌ／Ｌ硝酸钾溶液配制电沉积溶液；（３）电沉积制备初始复合薄膜；（４）将步骤（３）得到的钛基合金放入７００～１２００℃的热处理炉中保温４～７ｈ，炉冷，得到所述耐高温钛基合金；耐高温钛基合金在９００℃氧化１００ｈ后仍然具有良好的稳定性，质量变化较小。

３０ 江苏大学研制一种ＳＰＳ烧结颗粒增强Ｔｉ‑Ａｌ‑Ｓｎ‑Ｚｒ系耐高温钛基复合材料及其制备方法，采用“粉末冶金—放电等离子烧结”工艺制备了ＳｉＣ／ＧＮＰｓ／Ｂ＜ｓｕｂ＞４＜／ｓｕｂ＞Ｃ增强Ｔｉ‑Ａｌ‑Ｓｎ‑Ｚｒ系钛粉的耐高温钛基复合材料，该方法操作便捷，成本低廉，所获得的钛基复合材料具有优良的抗高温氧化性能，在航空航天、生物医学、海洋工程等领域具有广阔的应用前景。

３１ 哈尔滨工业大学研制一种耐６５０℃的微量纳米三氧化二钇添加高温钛合金板材及其制备方法，解决目前耐６００℃以上高温钛合金板材短流程制备力学性能差，室温强韧性和高温性能不能良好匹配问题。　　同过微量纳米Ｙ＜ｓｕｂ＞２＜／ｓｕｂ＞Ｏ＜ｓｕｂ＞３＜／ｓｕｂ＞的添加，显著降低铸锭的原始β晶粒尺寸，从而可对铸锭进行９６０℃多道次直接轧制获得板材，并能够通过铸态合金直接轧制获得高温性能和室温强塑性匹配的高温钛合金板材。具有优异的室温和高温力学性能，展现出优异的服役性能，具有巨大的应用潜力。

３２大连理工大学研制一种具有良好增材制造成形性能的高温６００℃用高强韧钛合金，通过合金成分设计实现了细化α相提高强度，优化β相含量提高塑性，增强熔体热稳定性，使得该合金６００℃高温强韧性得到最大提升，可用于增材制造成形。

３３ 一种具有良好冷成型性的耐热钛合金及其卷材的制备方法，在塑性较纯钛没有明显降低的前提下，极大的提高了合金的高温性能。该合金应用后，在满足强度等要求的情况下，极大的提高了合金的高温抗氧化性能；除卷材外，也可加工为板、棒、管等不同材料，满足各种需求高塑性、抗氧化性低强度材料的要求。

３４ 一种耐６５０℃以上的高温钛合金及其制备方法，对于合金热稳定性能、蠕变性能和疲劳性能的匹配问题，高温钛合金的化学成份更加合理，能更好的控制初生相的含量和次生相的尺寸问题。高温钛合金采用特定的方法制备得到，本申请的高温钛合金的室温和高温的强度、塑性等力学性能优异。

３５ 大连理工大学研制一种具有良好增材制造成形性能的Ｔｉ‑Ａｌ‑Ｖ‑Ｚｒ耐高温高强韧钛合金及其应用，通过合金成分设计实现了钛合金６００℃高温强韧性同步提高，该合金主要合金化元素为Ｚｒ元素，用于细化α相提高强度，粗化β相提高塑性，增强熔体热稳定性，提高承温能力，可用于增材制造成形。

３６ 北京工业大学研制一种近α型高温钛合金的锻轧复合加工及热处理工艺，属于钛合金制备技术领域。首先将经β相区锻造得到魏氏组织高温钛合金。在低于其β／（α＋β）相转变点以下的９８０℃保温２０ｍｉｎ，使内部温度均匀。温度均匀后对合金然后接进行热轧，轧制共三个道次，第一道次下压量１０％，第二下道次压量２０％，第三道次下压量２５％，每道次之间保温５ｍｉｎ，轧制结束后采用空冷退火，总计变形量４６％，获得具有大量α＜ｓｕｂ＞ｐ＜／ｓｕｂ＞和极少量α＜ｓｕｂ＞ｓ＜／ｓｕｂ＞和β的等轴组织结构的高温钛合金板材。之

３７ 常州大学研制一种提高航空钛合金高温疲劳性能的强化方法，可以在航空钛合金表层引入高幅值的残余压应力，形成纳米晶甚至非晶结构，同时在试样表层形成了结合强度较高的耐高温ＴｉＮＡｌＳｉ涂层，进一步提高了航空钛合金的高温疲劳特性。

３８ 北京航空航天大学研制一种抗氧化高温钛合金及其制备方法，制备的高温钛合金具有优异的抗氧化性能，同时兼具高的热强性和良好的热稳定性。

３９ 东北大学研制一种高性能近α高温钛合金及其粉末冶金制备方法，通过混合元素粉末冶金法即混合粉末＋压制成坯＋烧结＋挤压成形＋热处理制备具有细小α片层和不连续β／β转变组织构成的新型魏氏组织的高性能近α高温钛合金，其中，β转变组织内析出了高密度的纳米针状α，同时材料利用率接近１００％且成本低。所提供的制备方法简单、成本低廉，所得近α高温钛合金材料具有优异的室温和高温力学性能。

４０ 一种高温、高强钛合金及其加工方法，包括合金成分、制备方法、热变形和热处理等要素，可通过熔炼法和粉末冶金烧结法获得，随后通过热变形和热处理工艺组合获得锻件产品，采用上述工艺制备得到的锻件为双态组织，材料在室温至７００℃范围内均具有较高的强度和良好的塑性，可用于制作航空航天关键部件在６００～７００℃长时使用，也可用于航天飞行器等耐温结构件在７００～７５０℃短时使用。

４１ 北京工业大学研制一种制备近α型高温钛合金层状组织结构的热加工及热处理工艺，提高了高温钛合金的拉伸性能，使合金的抗拉强度（σ＜ｓｕｂ＞ｂ＜／ｓｕｂ＞）和屈服强度（σ＜ｓｕｂ＞０．２＜／ｓｕｂ＞）均得到提高，而且其延伸率（δ）略有升高。

４２ 上海交通大学研制一种耐７００℃高温钛基复合材料板材的制备方法，首先，对钛基复合材料化学成分进行热力学计算得到最佳原位自生微／纳颗粒增强相体系；随后，采用三次真空自耗电弧炉熔炼技术，制备ＴｉＢ短纤维和稀土氧化物颗粒混杂增强的钛基复合材料铸锭；经β相区开坯锻造，变形量大于５０％，随后于β相区等温锻造，最终，在钛基复合材料β相区或（α＋β）两相区轧制变形并去应力退火。一种高性能耐高温钛基复合材料板材的制备工艺路线，增强体总体积分数在１．２ｖｏｌ．％‑５ｖｏｌ．％范围内。

４３ 高温钛合金，钛合金的非限制性实施方案包含基于总合金重量按重量百分比计：５．１至６．５的铝；１．９至３．２的锡；１．８至３．１的锆；３．３至５．５的钼；３．３至５．２的铬；０．０８至０．１５的氧；０．０３至０．２０的硅；０至０．３０的铁；钛；以及杂质。所述钛合金的非限制性实施方案包含有意添加的硅以及某些其他合金添加剂以实现至少８．９的铝当量值和７．４至１２．８的钼当量值，观察到这提高在高温下的拉伸强度。

４４ 一种适用于６５０‑７５０℃高温的铸造钛合金材料及其制备方法，制备时，原材料选用超０Ａ级‑０Ａ级小颗粒海绵钛，合金元素Ｎｂ、Ｍｏ、Ｓｉ以中间合金形式加入；Ｚｒ以海绵锆的形式加入；Ａｌ部分由中间合金带入，不足部分以纯铝加入；中间合金与海绵钛经配料、混料后，压制成电极；电极组焊后经熔炼制成合金铸锭，再浇铸成合金铸件，经热等静压处理，去除内部缩孔后制得成品。　具有良好的铸造和焊接性能，满足航天发动机关键结构件的使用需求。

４５ 一种用于７００～７５０℃的短纤维增强高温钛合金棒材的制备方法，其棒材的制备方法包括：按所需成分配料压制电极，经２～３次真空自耗熔炼成合金铸锭；将合金锭加热至１１８０～１２２０℃，于β相区开坯锻造；再加热至上述锻造后的坯料在β相变点以下３０～１００℃的范围内反复镦粗、拔长至所需尺寸棒材，其低倍组织为模糊晶，高倍组织可见ＴｉＢ晶须弥散分布。　　制备的棒材经固溶＋时效热处理后，拉伸强度较未添加Ｂ的棒材明显提高。

４６ 新疆大学研制一种以多晶多相强化的耐热钛合金及其制备方法。通过多组元、微量添加和复合添加方式，净化合金熔体，细化合金铸锭组织，提高合金再结晶温度，提高合金的强度和抗氧化、抗蠕变性能，达到提高合金使用寿命的目的。

４７ 新疆大学研制一种钛铝基多晶耐热合金及其制备方法。通过多元合金化改善合金性能；通过微合金化改变合金组织演变路径；通过添加硼、碳细化合金铸锭组织；通过固溶、沉淀强化提高强度、抗蠕变性能，改善耐高温氧化和环境脆化性能；通过热加工、热处理和快速冷却相变强化合金；通过γ（ＴｉＡｌ）的层片状组织提高高温强度、断裂韧性和抗蠕变性能，达到提高使用温度和高温使用寿命的目的。

４８ 一种耐６５０℃高温钛合金，采用多元强化方式，添加高Ａｌ的同时添加Ｚｒ、Ｓｎ合金元素，Ｎｂ、Ｍｏ、Ｔａ等β稳定元素和Ｗ、Ｙ，使钛合金获得了良好的高温强度、塑性的匹配，提高钛合金的综合力学性能。

４９ 一种钛合金高温钎料以及制备方法，工艺相对简单，成本低，产品性能好，能得到厚度为０．０５～０．３０ｍｍ、氧含量小于１５ｐｐｍ的钛合金箔材钎料；独特的材料配比能进一步提高钎料合金的润湿性，同时又不降低钎料的熔点；尤其适用于高温服役复合材料的连接，如在核聚变反应堆材料以及医疗ＣＴ机用旋转阳极靶等制备过程中，特别是连接钨钼难熔金属与石墨的真空钎料。

５０ 江苏大学研制一种提高高温钛合金基复合材料硬度的热处理方法，钛基复合材料的最高显微硬度为１０６２．０８ ＨＶ，较烧结态（７４３．４７ＨＶ）提高了约４２．９％，硬度显著提升。

５１ 江苏大学研制一种固相原位反应生成耐高温高强度ＴｉＣ增强钛基复合材料及其制备方法，它由重量份为９８．５～９９．５的基体以及重量份为０．５～１．５％的碳纳米管（ＣＮＴｓ）组成，两者通过粉末冶金原位反应制备而成，所述的基体由９０％ＴＢ８合金粉（Ｔｉ‑１４．２６Ｍｏ‑２．４５Ｎｂ‑２．８６Ａ１‑０．１８Ｓｉ）和１０％的纯Ｔｉ粉混合而成，所述的基体与碳纳米管在粉末冶金原位反应过程中生成ＴｉＣ增强相。　　的抗压强度和抗氧化性较ＴＢ８有明显的提升。

５２ 江苏大学研制一种高性能高温钛合金基复合材料的制备方法，其特征是它以９０ｗｔ．％Ｔｉ合金粉为基体以及７ｖｏｌ．％ＳｉＣｐ增强体粉末通过放电等离子烧结原位反应生成ＴｉＣ及Ｔｉ＜ｓｕｂ＞５＜／ｓｕｂ＞Ｓｉ＜ｓｕｂ＞３＜／ｓｕｂ＞增强相来制备的钛基复合材料。复合材料的显微硬度为７２４．５６ＨＶ，复合材料氧化增重为１．７３０５ ｍｇ·ｃｍ＜ｓｕｐ＞‑２＜／ｓｕｐ＞，７５０℃下１００ｈ的高温氧化后复合材料氧化膜厚度约为１６μｍ。

５３ 一种高温钛合金及其制备方法，属于钛合金技术领域。一种高温钛合金，其特征在于，包括以下重量份的原料：氢化钛粉９０份、铝粉６．５份、硅粉０．４份、锆粉４份、锡粉２．７份、钼粉０．４份、钨粉０．１～１份。　　还提供了上述高温钛合金的制备方法。　　通过采用合适粒度的金属粉末以及粉末配比，使得高温钛合金具有更好的力学性能。

５４ 一种新型６５０℃高温高强可焊接钛合金，通过适当的成分调整，让Ａｌ元素含量超过６％，在近ａｌｐｈａ钛合金固溶体基体内形成耐高温热强相ａ＜ｓｕｂ＞２＜／ｓｕｂ＞相，同时添加高温强化Ｓｉ元素，使该钛合金满足　　耐高温性能要求。添加Ｚｒ元素，使该型钛合金具有良好的冷热加工工艺性能，可成型锻件、宽幅厚板及超薄板材等；可成型复杂精密结构铸件；同时焊接工艺性能优良，可采用电子束焊、激光焊、手工ＴＩＧ焊等方法焊接，锻件／板材／铸件材料可焊接，具有良好的塑韧性和优异的耐海水腐蚀性能。

５５ 一种超塑性成形用６５０℃高温钛合金薄板的制备方法，该方法采用热轧加工，获得超塑性性能优异的６５０℃钛合金薄板。对半成品板材进行蠕变矫型，退火，酸、碱洗后，获得０．８～２．０ｍｍ厚度的６５０℃钛合金薄板成品。

５６ 北京工业大学研制一种高温性能优异的硼微合金化高温钛合金及其制备方法，采用真空感应悬浮熔炼的方法合成制备含硼高温钛合金，设计成分配料熔炼，为获得含硼高温钛合金。对获得的合金进行表面处理，随后进行多向近等温锻造，锻造总变形量＞７０％，初始锻造温度为９８０℃。对锻造后的含硼合金进行１０１０℃／１ｈ／ＷＱ的β相区固溶处理。　　在保证延伸率的条件下大幅提升了合金的高温强度。

５７ 耐高温钛合金及其制备方法和应用。合金内部元素分布均匀，稳定性高，且杂质含量低，排除了高低密度夹杂的问题，具有高强度、高韧性和良好的抗蠕变性能的优点，其工作温度高达５５０℃。

５８ 一种高温钛合金及其制备方法，属于钛合金领域。该高温钛合金由下述方法制备：将原料制成铸锭后，经锻造和热处理步骤，即制得所述高温钛合金；所述高温钛合金在室温时：抗拉强度≥１１２０ＭＰａ，屈服强度≥１０１５ＭＰａ，延伸率≥８％。本申请的高温钛合金的室温和高温的强度、塑性等力学性能优异。

５９ 一种耐热钛合金材料及其制备方法，该耐热钛合金由下述方法制备：将原料制成铸锭后，经锻造和热处理步骤，即制得所述耐热钛合金；所述耐热钛合金在６５０℃时：抗拉强度≥６０５ＭＰａ，屈服强度≥５０５ＭＰａ，延伸率≥１８％。本申请的耐热钛合金的室温和高温的强度、塑性等力学性能优异。

６０ 一种高温钛合金材料及其制备方法，制备：将原料制成铸锭后，经锻造和热处理步骤，即制得所述高温钛合金；所述高温钛合金在６５０℃时：屈服强度≥６５０ＭＰａ，抗拉强度≥５８０ＭＰａ，延伸率≥１２％。合金的室温和高温的强度、塑性等力学性能优异。

６１ 哈尔滨工业大学研制一种添加氮化锆实现高温钛合金复合强化的方法，通过添加一种新型的晶粒细化剂ＺｒＮ，利用ＺｒＮ中的Ｚｒ元素代替高温钛合金中Ｚｒ，细化剂ＺｒＮ的加入量取决于高温钛合金中Ｚｒ的含量。添加ＺｒＮ后，能够有效的细化高温钛合金的晶粒，从而实现钛合金的细晶强化，通过向合金中加入ＺｒＮ，在保证合金中Ｚｒ元素固溶强化的同时，还可以同时实现细晶强化和第二相强化叠加。　　可以有效的提升高温钛合金的力学性能。

６２ 北京工业大学研制一种Ｅｒ、Ｂ复合微合金化高温钛合金及其制备方法，制备方法包含配料、感应悬浮熔炼、真空浇铸、等温锻造和热处理，最终得到一种Ｅｒ、Ｂ复合微合金化高温钛合金。　　制备的高温钛合金其锻态合金在６５０℃条件下具有优异的性能，此外，还具有优异的室温强度和塑性。此Ｅｒ、Ｂ复合微合金化高温钛合金室温和高温（６５０℃）强度高，且强韧性匹配良好。

６３ 一种耐热钛合金Ｔｉ６０丝材加工制造方法和应用，合金通过不同的热加工和热处理工艺组合，可获得拉伸强度、塑性、剪切强度的不同匹配，可用于制作先进航空航天用铆钉、螺栓、螺母等紧固件，在６００～６５０℃范围内使用。

６４ 一种在无氧化气氛下５００‑６００度使用的新型耐高温钛合金。该材料为需要钛合金在高温状态下使用的场合提供了一种新型的材料学解决方案。该合金的实施和产业化会大大推动我国在高端领域对耐高温钛合金材料的商业升级需求。

６５ 一种高温钛合金棒材的制备方法，制备的Ｔｉ５５钛合金棒材，经固溶＋时效热处理后，棒材的强韧性匹配较好，持久和蠕变强度与热稳定性匹配较佳，断裂韧性较高。　　操作方便、工艺可控性较强，制备的Ｔｉ５５钛合金棒材批次稳定性好。

６６ 太原理工大学研制一种细化近α高温钛合金晶粒的制备方法，可解决现有近α高温钛合金强度‑塑性‑韧性的匹配性较低的问题，得到的近α高温钛合金可将α相的晶粒尺寸细化至１．２μｍ，再此尺寸下的合金可获得最优的综合力学性能，其抗拉强度可达１１２６．３ＭＰａ，屈服强度可达１０９７．５ ＭＰａ，延伸率可达１８．６％。　　可以通过调整低温多道次单辊角轧的工艺参数，再结合后续的β相区或α＋β相区快速热处理获得更细的α相晶粒以及强度和韧性都非常高的近α高温钛合金材料。

６７ 美国ＲＴＩ国际金属公司研制一种钛合金，其特征在于，在温度升至７５０℃的条件下，具有良好的抗氧化性、高强度和抗蠕变性，以及良好的冷／热成形能力、良好的超塑性成形性能和良好的焊接性。

６８ 东南大学研制一种高强度高弹性耐热钛合金及制备方法，具有高强度和较低弹性模量，弹性变形能力（屈服强度与弹性模量比值）优于现有各种高弹性β钛合金，十分适合制作航空航天和机械等领域的轻质耐热高弹性部件。

６９ 江苏大学研制一种提高ＴＣ６钛合金强度及高温稳定性的加工工艺，通过锻造及挤压成型、预拉伸变形、优化的热处理以及深冷处理方法，有效解决ＴＣ６钛合金在传统锻造和热处理工艺的缺点，在微观结构上可以诱导位错的增殖，使晶粒更加细小和均匀，在宏观上表现为材料室温以及高温综合力学性能的改善，很好的满足了该种钛合金在航空航天领域的应用。